GH4033概述

GH4033是以鎳-鉻為基體，添加鋁、鈦形成γ’相彌散強化的合金，在700-750 ℃具有足夠的高溫強度，在900℃以下具有良好的抗氧化性該合金冷、熱加工性能良好，主要供應熱軋棒材及盤坯料，應用于發(fā)動機轉子零件。

GH4033技術標準

GJB 1953—1994《航空發(fā)動機轉動件用高溫合金熱軋棒材規(guī)范》

GJB 2611—1996《航空用高溫合金冷拉棒材規(guī)范》

GJB 2612—1996《焊接用高溫合金冷拉絲材規(guī)范》

GJB 3020—1997《航空用高溫合金環(huán)坯規(guī)范》

GJB 3165—1998《航空承力件用高溫合金熱軋和鍛制棒材規(guī)范》

GJB 3782—1999《航空用高溫合金鍛制圓餅規(guī)范》

HB 5198—1982《航空葉片用變形高溫合金棒材》

GH4033化學成分

GH4033熱處理制度

1080℃±10℃，8h，空冷+700℃±10℃，16h，空冷。普通承力件用棒材和冷拉棒材為1080℃，8h，空冷+700℃或750℃，l6h，空冷。環(huán)坯和鍛制圓餅為1080℃，8h，空冷+750℃，16h，空冷。

GH4033品種規(guī)格與供應狀態(tài)

供應直徑d20-55mm的熱軋圓棒材。冷拉棒材供應下列品種：直徑d8-45mm圓棒、邊長為8-30mm方棒，內切圓直徑處d8-36mm的六角形棒材。還供應直徑不大于600mm、高度60-150mm的鍛制圓餅，外徑200-800mm、內徑50-600mm，高度60-250mm的環(huán)坯， 以及直徑20-300mm的熱軋和鍛制棒材。焊絲可供應直徑為0.2-10mm絲材葉片用棒材以軋態(tài)供應，其表面應全部磨光或車光。冷拉棒以固溶處理后酸洗或磨光或冷拉狀態(tài)交貨。普通承力件用棒材一般不經熱處理交貨，也可經磨光、車光交貨。環(huán)坯不經熱處理，但可經車光或不經車光交貨，圓餅以鍛態(tài)、表面經打磨后供應。焊絲以硬態(tài)、半硬態(tài)、固溶處理加酸洗、光亮固溶處理成盤交貨，也可以直條狀交貨。

GH4033熔煉與鑄造工藝

采用電弧爐、電弧爐+電渣或真空電弧重熔、非真空感應爐+電渣或真空電弧重溶、真空感應爐+電渣或真空電弧重熔工藝熔煉。

GH4033應用概況與特殊要求

該合金大量應用于渦輪發(fā)動機高溫部件，主要用做渦輪工作葉片、渦輪盤及其他高溫承力部件，是國內外已有成熟使用經驗的合金之一。該合金在熱軋及鍛造時均應注意再結晶問題，它形成晶粒不均勻及粗晶的傾向較大，易產生粗晶廢品。此外，應嚴格控制生產工藝，避免出現700℃拉伸塑性下降的現象。

零件熱處理工藝

（1）除標準熱處理制度外，尚有兩種熱處理制度：

① 1080℃，8h，空冷+850℃，24h，空冷+700℃，16h，空冷

② 1080℃，8h，空冷+775℃，16h，空冷。第②種制度對700℃拉伸強度、持久性能和組織穩(wěn)定性均有利，該制度作為700℃下使用的零件熱處理制度是合適的。應根據零件的工作條件和要求來選擇零件的最佳熱處理制度。

（2）零件固溶處理加熱升溫速度不宜過快，可采用階梯式加熱曲線。

（3）為了去除機械加工后零件表層內的殘余應力，成品零件應按下列制度進行消除應力退火：在氬氣中于850℃加熱，2h，然后在氬氣介質中冷卻至600℃，隨后空冷+在空氣中加熱至700℃，保溫 8h，空冷。

（4）表面處理工藝：機械加工后的零件需進行電解拋光，若采用機械拋光則最后的拋光磨痕應與葉片長度方向一致。

GH4033低周疲勞性

（1）GH4033在400-700℃的疲勞循環(huán)試驗過程中，高溫氧化在低周疲勞壽命中起著重要的作用。

（2）GH4033的彈性疲勞壽命在500℃時較好，到600℃其抵抗疲勞裂紋擴展的能力較差，反而升溫到700℃時其彈性疲勞性能比較好．

（3）GH4033的塑性抗疲勞性能在500℃較差，反而升溫至600℃時塑性疲勞性能得到改善。

（4）GH4033高溫疲勞失效斷口的萌生區(qū)斷裂機制為沿晶斷裂，擴展區(qū)為沿晶和穿晶斷裂混合區(qū)，失穩(wěn)斷裂區(qū)為穿晶斷裂區(qū)。

GH4033短時超溫性能

(1) GH4033合金在900-1100℃超溫處理3 min后的組織損傷表現為γ’相的回溶、晶界碳化物的回溶及晶粒的長大。其中γ’相體積分數由原始狀態(tài)的14.0%降低至在950℃時的8.7%，980℃及以上則回溶；1050℃下超溫后合金晶界碳化物出現明顯回溶,，溫度升高至1100℃時，晶界碳化物回溶,并伴隨晶粒的開始長大;

(2) 發(fā)生超溫組織損傷后, 合金在700℃, 430MPa下的持久壽命隨著γ’相的回溶, 由原始狀態(tài)下的130.0 h 急劇降低至 980℃超溫處理 3min 后的3.7 h 左右。晶界碳化物回溶之前, 其分布狀態(tài)對持久壽命不產生明顯影響。當晶界碳化物回溶后, 持久壽命進一步減低至0.5 h左右;

(3) 在900℃以上超溫處理3 min后, 合金的室溫 Vickers 硬度均低于航空工業(yè)標準的要求范圍(268-339 HV), 且隨著γ’相體積分數的降低而降低。當室溫硬度為170 HV左右時，可作為GH4033合金中γ’相回溶和超溫損傷造成其持久性能不符合標準要求的間接判據. 當室溫硬度在 170 HV 以上時, 需對合金進行持久性能測試, 從而判斷其超溫服役損傷程度。

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